316L不銹鋼管制造的攪拌摩擦焊與氬弧焊接接頭組織性能比較

 浙江至德鋼業(yè)有限公司對(duì)316L不銹鋼管分別進(jìn)行了攪拌摩擦焊接和鎢極氬弧雙面焊接，研究了不同焊接方法所得焊接接頭組織性能的變化。結(jié)果表明:攪拌摩擦焊接過(guò)程中，由于焊縫金屬受到了劇烈的機(jī)械攪拌和塑性變形促使母材粗大的晶粒破碎，組織晶粒明顯細(xì)化;鎢極氬弧焊接過(guò)程中，焊縫區(qū)域溫度超過(guò)了焊件材料的熔點(diǎn)，整個(gè)焊接過(guò)程屬于小熔池的凝固，焊縫呈現(xiàn)出典型的鑄態(tài)組織。在焊接工藝參數(shù)選擇合適的情況下，攪拌摩擦焊接接頭的顯微硬度與母材和鎢極氬弧焊接接頭相比顯著提高。細(xì)晶強(qiáng)化作用對(duì)攪拌摩擦焊接接頭顯微硬度的提高起到了至關(guān)重要的作用。

 316L不銹鋼管具有優(yōu)良的力學(xué)性能、化學(xué)和工藝性能(如耐蝕性、耐磨性、耐熱性、成形性、相容性及在很寬溫度范圍內(nèi)的強(qiáng)韌性)，并且其外觀精美、強(qiáng)度高，因此廣泛應(yīng)用于石油、化工、造船、機(jī)械、軍工、核電、生活用品等行業(yè)。焊接是不銹鋼的重要加工工藝，但傳統(tǒng)的焊接工藝對(duì)不銹鋼的影響較大，尤其是焊接過(guò)程中造成不銹鋼變形，對(duì)于不銹鋼的使用性能來(lái)說(shuō)，具有重要影響。如奧氏體不銹鋼焊縫中的凝固裂紋及液化裂紋，鐵素體不銹鋼焊縫中的氫致裂紋、凝固裂紋以及高溫脆化現(xiàn)象，馬氏體不銹鋼的可焊接性較差，易產(chǎn)生冷裂紋，接頭抗腐蝕能力較弱等。攪拌摩擦焊接作為一種特殊的焊接方法，消除了傳統(tǒng)熔化焊接時(shí)出現(xiàn)的焊接缺陷，現(xiàn)已應(yīng)用于鋁、鎂等輕質(zhì)合金的焊接。為滿足不銹鋼在不同領(lǐng)域的市場(chǎng)需求，將窄的不銹鋼焊接成寬幅不銹鋼板，擴(kuò)大了攪拌摩擦焊接可焊材料的范圍。因此本文對(duì)不銹鋼的攪拌摩擦焊接接頭組織性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究，為不銹鋼管焊接應(yīng)用提供了參考依據(jù)。

一、實(shí)驗(yàn)材料與方法

 試驗(yàn)選用2mm的316L不銹鋼管進(jìn)行攪拌摩擦焊以及鎢極氬弧焊焊接。攪拌摩擦焊接攪拌頭材料為硬質(zhì)合金，攪拌頭軸肩直徑為12mm，攪拌針高度為1.75mm，直徑為3.3mm。攪拌頭行進(jìn)速度為47.5mm/min，轉(zhuǎn)速為600 r/min，焊接過(guò)程中采用氬氣保護(hù)。采用交直流鎢極氬弧焊機(jī)對(duì)試驗(yàn)板材進(jìn)行傳統(tǒng)雙面自熔化焊接，鎢極直徑選擇2 mm，氣體流量約為7 L/min，噴嘴內(nèi)徑為12mm。金相試樣采用氯化鐵鹽酸水溶液(FeCl3為10 g，HCl為30 mL，蒸餾水為120 mL)腐蝕。

二、結(jié)果與討論

 1. 焊接接頭組織形貌比較

 a. 攪拌摩擦焊接接頭組織形貌

 圖為316L不銹鋼管母材(BM)的光學(xué)顯微組織。從圖中可見(jiàn)，316L不銹鋼管的晶粒大小不一，且分布不均。從圖中可以看出，經(jīng)攪拌摩擦焊接后，焊核區(qū)(Nugget)晶粒與316L不銹鋼管母材的晶粒形成了明顯的反差。攪拌摩擦焊接時(shí)，攪拌針及軸肩旋轉(zhuǎn)、下壓所產(chǎn)生的熱量促使焊核區(qū)溫度快速升高，從而產(chǎn)生了高溫粘塑性變形，母材粗大的晶粒在攪拌針的高速旋轉(zhuǎn)下充分破碎，并且發(fā)生了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，組織晶粒明顯細(xì)化。因此，焊核區(qū)主要以細(xì)小且均勻的等軸晶為主。

 熱機(jī)影響區(qū)在焊核區(qū)和熱影響區(qū)(HAZ)之間，由于此區(qū)域相對(duì)較窄，有時(shí)不太明顯。熱機(jī)影響區(qū)金屬主要依靠攪拌針外圍所產(chǎn)生的攪拌旋轉(zhuǎn)慣性作用發(fā)生了一定程度的拉長(zhǎng)變形，變形程度沒(méi)有焊核區(qū)明顯，晶粒相對(duì)粗大且不均勻;由于焊件沿厚度方向向下的溫度分布逐漸降低，從而產(chǎn)生了一定的溫度梯度，因此不同厚度區(qū)域材料的粘性系數(shù)以及摩擦阻力也產(chǎn)生了相應(yīng)的梯度差，導(dǎo)致熱機(jī)影響區(qū)呈現(xiàn)出具有一定方向性的均勻的層狀組織。熱影響區(qū)離焊縫中心相對(duì)較遠(yuǎn)，所以溫度相對(duì)較低，主要以焊接過(guò)程中產(chǎn)生的循環(huán)熱為主，不產(chǎn)生塑性變形，晶粒相對(duì)粗大，如圖所示。

 b. 鎢極氬弧焊接接頭組織形貌

  鎢極氬弧焊接接頭由三部分組成，即焊縫區(qū)(Welding zone，簡(jiǎn)稱WZ)、熱影響區(qū)和母材，如圖所示。在母材與焊縫的過(guò)渡區(qū)，未熔化的金屬相當(dāng)于鑄造過(guò)程中鑄模的模壁，可以當(dāng)做非均勻形核的母體，因此在焊接循環(huán)快速冷卻過(guò)程中會(huì)迅速產(chǎn)生大量的晶核，且同時(shí)向不同方向生長(zhǎng)。由于晶核數(shù)目太多，故鄰近的晶粒還未長(zhǎng)大便相互碰撞，不能繼續(xù)生長(zhǎng)，便在焊縫區(qū)附近形成一薄層細(xì)晶(Fine grain，簡(jiǎn)稱FG)區(qū)。焊縫區(qū)主要由柱狀晶(Columnar crys-tal，簡(jiǎn)稱CC)組成，未發(fā)現(xiàn)明顯的等軸晶。主要是由于當(dāng)細(xì)晶區(qū)形成后會(huì)有大量的結(jié)晶潛熱釋放，減小過(guò)冷度，新的晶核很難形成，但是有利于細(xì)晶區(qū)內(nèi)靠近液相的某些小晶粒的持續(xù)長(zhǎng)大。同樣當(dāng)遇到其他晶粒后便停止生長(zhǎng)，最后形成相互平行且粗大而致密的柱狀晶區(qū)。

  從奧氏體不銹鋼焊接的微觀組織看，奧氏體不銹鋼的熔化焊接的凝固和固態(tài)相變有四種可能模式，分別為A、AF、FA和F凝固模式:A凝固模式得到的微觀組織為全奧氏體，規(guī)整的凝固組織;AF為鐵素體存在于胞晶晶界和枝晶;FA由鐵素體→奧氏體相變后形成的骨架狀和(或)板條狀鐵素體;F為針狀鐵素體或者是鐵素體母相晶粒邊界上含有魏氏體狀?yuàn)W氏體。從鐵素體的形狀來(lái)判斷，即為板條狀或骨架狀，因此316L不銹鋼管鎢極氬弧雙面焊接的凝固過(guò)程應(yīng)屬于FA凝固模式，即是以δ鐵素體為初始析出相的凝固過(guò)程，在凝固末端前形成奧氏體，這種奧氏體是通過(guò)包晶－共晶反應(yīng)形成的，并在凝固末端時(shí)存在于凝固的鐵素體晶粒邊界。

 2. 顯微硬度測(cè)試

 圖所示為母材及兩種焊接接頭的顯微硬度分布。攪拌摩擦焊、鎢極氬弧焊接接頭及母材的平均顯微硬度值分別為195.5 HV、160.7 HV和159.7 HV。從圖中可以看出，攪拌摩擦焊接接頭的顯微硬度明顯高于鎢極氬弧焊接接頭及母材的顯微硬度。其中，攪拌摩擦焊接接頭的平均顯微硬度值與母材相比提高了35.8 HV，其峰值比母材高49.7 HV，顯微硬度大大增加。攪拌摩擦焊接接頭焊核區(qū)的顯微硬度值較其他區(qū)域相對(duì)較高。主要是因?yàn)樵跀嚢枘Σ梁附舆^(guò)程中，焊縫金屬發(fā)生了劇烈的塑性變形，且受到了較高的熱循環(huán)，引發(fā)了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，形成了均勻且細(xì)小的再結(jié)晶晶粒，細(xì)晶強(qiáng)化是材料顯微硬度提高的主要作用;此外，焊接過(guò)程中所產(chǎn)生的加工硬化以及殘余應(yīng)力對(duì)焊核區(qū)顯微硬度的提高也起到了一定的作用。對(duì)于鎢極氬弧焊接來(lái)說(shuō)，焊縫區(qū)經(jīng)歷了熔化和凝固的過(guò)程，容易出現(xiàn)組織疏松、孔洞、偏析等鑄造缺陷，因此顯微硬度相對(duì)較低。熱影響區(qū)的金屬主要受到焊接熱循環(huán)作用，沒(méi)有發(fā)生熔化，不存在鑄造缺陷，因此顯微硬度略高于焊縫區(qū)。

三、結(jié)束語(yǔ)

 1. 攪拌摩擦焊接屬于固相連接。由于焊縫金屬受到了劇烈的機(jī)械攪拌和塑性變形，促使原始粗大的晶粒破碎，組織發(fā)生了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，細(xì)化了晶粒;鎢極氬弧焊接過(guò)程中，焊縫區(qū)域溫度超過(guò)了焊件材料的熔點(diǎn)，整個(gè)焊接過(guò)程屬于小熔池的凝固，焊縫呈現(xiàn)出典型的鑄態(tài)組織。

 2. 攪拌摩擦焊接接頭的顯微硬度與母材和鎢極氬弧焊接接頭相比顯著提高，其顯微硬度分別為195.5 HV、159.7 HV和160.7 HV。細(xì)晶強(qiáng)化作用對(duì)攪拌摩擦焊接接頭顯微硬度的提高起到了至關(guān)重要的作用。